Centrale Physique PSI 2002

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OU 85595 := SÈUÈ.oe &.oä Qoä... ....oeoe ËoeE.æ < ... mmbwwmî...omm m9ä ©mëmb&afiæ...woeoe w 5 mfi.Ënoe ob@m %... o...So @@ ......onoe %... n?oo Êmfi.oe 3 ... @@ ©?m... ob ?:... ....oeb- &.oe ... %... @...ËmËË ...oeoe um...æûoboe @@ @mmmmmoe fioE. nm.... mao--...- 5591... w ...S.oe 9... ==... ...oe ....oe...mûob mE-  855... 09559... EURoämä... mE. :_V 83m 85305 moeæ-oe...--m ooË@æüîoe m 

 Centrale Physique PSI -- Corrigé Ce corrigé est proposé par Christophe Lepage (doctorant en mécanique des fluides) ; il a été relu par Marc Legendre (ESPCI) et Stéphane Ravier (ENS Lyon). Le sujet est composé de trois parties indépendantes, traitant toutes de mécanique des fluides. La troisième nécessite de plus quelques notions de thermodynamique des systèmes ouverts. · La première partie étudie les grandeurs sans dimension définies dans un écoulement quelconque. Elle explicite ensuite leur utilisation dans la théorie des similitudes, c'est-à-dire la possibilité de transposer les résultats obtenus sur des modèles réduits à la réalité. Cette partie comporte beaucoup de questions de cours. · La deuxième s'intéresse au fonctionnement global d'un turboréacteur et à la résultante des forces sur celui-ci. · Enfin, les ondes de choc sont étudiées dans la troisième partie. À partir des principaux bilans de mécanique et de thermodynamique, on établit un résultat connu concernant la formation des ondes de choc. Cette partie est la plus difficile et la plus calculatoire du sujet. Indications Partie I I.4.a Décomposer la dimension des grandeurs dans le système international. - I.B.1.b Établir une relation entre V et - r , puis introduire les variables réduites dans cette expression et identifier tr . I.B.4.e Remplacer p par p0 pr dans l'équation de Navier-Stokes et prendre p0 tel que -- le terme gradr pr ait pour coefficient 1. Partie II II.A.1 Quelle est la direction des forces de viscosité ? II.A.2 Faire un bilan en système ouvert en considérant le système fermé coïncident. II.A.3 Appliquer le résultat établi dans la question précédente à la surface S. II.C.3 La force de poussée est la somme de celle résultant du flux extérieur et de celle du flux intérieur. Chacune peut être traitée avec son débit massique propre comme à la question précédente. Partie III III.A Les bilans utilisés sont le bilan de masse et le bilan de quantité de mouvement. Pour ce dernier, on pourra utiliser le résultat établi à la question II.A.2. p III.B Pour l'expression finale, utiliser la relation h = . -1µ III.C Il faut utiliser les différentes relations établies aux questions III.A et III.B. III.D La relation de base est celle liant ds, dp et dV. Intégrer ensuite sur une transformation à p constante, puis à V constante. III.E Vérifier que s2 - s1 est croissante et qu'elle vaut 0 pour x = 1. Dynamique des fluides I. Caractérisation d'un écoulement I.A Ordres de grandeur I.A.1 est la viscosité cinématique. C'est le coefficient de diffusion de quantité de mouvement. Comme tout coefficient de diffusion, sa dimension est [] = L2 T-1 donc son unité dans le système international est le m2 .s-1 . Voici quelques ordres de grandeur typiques de la viscosité cinématique Glycérine 10-3 Air 10-5 Eau 10-6 À titre d'information, voici les valeurs exactes de la viscosité cinématique de quelques fluides : m2 .s-1 Glycérine 6, 8.10-4 Air 1, 5.10-5 Alcool 2, 2.10-6 Eau 1, 0.10-6 Mercure 1, 2.10-7 - Fv est une force volumique de frottement due à la viscosité du fluide. Étudions sa dimension : [µ] = M L-3 [] = L2 T-1 [] = L-2 L T-1 On en déduit [Fv ] = M L-2 T-2 = M L T-2 L-3 M correspond à une masse, LT-2 à une accélération et L3 à un volume ; par conséquent, Fv est homogène à une force volumique. I.A.2 R est appelé le nombre de Reynolds de l'écoulement. C'est une grandeur sans dimension et donc sans unité. Il caractérise le rapport des forces d'inertie et des forces de viscosité. Si le nombre de Reynolds est faible, l'écoulement est laminaire. S'il est élevé, l'écoulement a tendance à être turbulent. Ce n'est cependant nullement une règle universelle : il existe des configurations pour lesquelles l'écoulement laminaire peut exister même à des nombres de Reynolds très élevés. Signalons cependant que, dans une conduite rectiligne « usuelle » (c'est-à-dire qui n'a pas subi de traitement particulier au niveau des parois notamment), la transition laminaire-turbulent s'observe pour un nombre Reynolds de l'ordre de 2 000. I.A.3 est homogène à l'inverse d'une pression, donc son unité dans le SI est le Pa-1 . Dans le cas des liquides, la compressibilité est très faible. Ainsi, dans le cas de l'eau, on a = 5.10-10 Pa-1. Dans le cas des gaz, l'expression de la compressibilité isentropique s'écrit 1 V S = - V p S Pour une transformation isentropique réversible, on a P V = Cte La dérivée logarithmique de cette expression s'écrit dp dV + =0 p V d'où V p S =- Pour un gaz parfait monoatomique, on a = S = V p 5 , donc 3 3 5p Pour une pression égale à 105 Pa, on trouve S = 6.10-6 Pa-1 ce qui est plus de mille fois supérieur à la compressibilité d'un liquide. M est le nombre de Mach. Comme 1/ µS est la célérité du son dans le milieu étudié, il est le rapport de la vitesse du fluide par rapport à la vitesse du son dans celui-ci. Il n'a donc pas d'unité car il s'agit d'une grandeur sans dimension, comme le nombre de Reynolds R. I.A.4.a Si f = µ U D est un nombre sans dimension, on peut écrire l'équation suivante L2 T-1 M L-3 L T-1 (L) M-1 L T2 = 1 On regroupe les termes pour obtenir L2 - 3 + + + M - T- - + 2 = 1